Правительства Российской Федерации от 31 марта 2009 года n 272 "О порядке проведения расчетов по оценке пожарного риска" Собрание закон - страница 4


^ II. Количественная оценка массы горючих веществ, поступающих в окружающее пространство в результате возникновения пожароопасных ситуаций


6. Количество поступивших в окружающее пространство горючих веществ, которые могут образовать взрывоопасные газопаровоздушные смеси или проливы горючих сжиженных газов, легковоспламеняющихся и горючих жидкостей на подстилающей поверхности, определяется, исходя из следующих предпосылок:


а) происходит расчетная авария одного из резервуаров (аппаратов) или трубопровода;


б) все содержимое резервуара (аппарата, трубопровода) или часть продукта (при соответствующем обосновании) поступает в окружающее пространство. При этом в случае наличия на объекте нескольких аппаратов (резервуаров) расчет следует проводить для каждого резервуара (аппарата);


в) при разгерметизации резервуара (аппарата) происходит одновременно утечка веществ из трубопроводов, питающих резервуар по прямому и обратному потоку в течение времени, необходимого для отключения трубопроводов. Расчетное время отключения трубопроводов определяется в каждом конкретном случае, исходя из реальной обстановки, и должно быть минимальным с учетом паспортных данных на запорные устройства и их надежности, характера технологического процесса и вида расчетной аварии.


При отсутствии данных допускается расчетное время отключения технологических трубопроводов принимать равным:


времени срабатывания системы автоматики отключения трубопроводов согласно паспортным данным установки, если вероятность отказа системы автоматики не превышает 0,000001 в год или обеспечено резервирование ее элементов;


120 с, если вероятность отказа системы автоматики превышает 0,000001 в год и не обеспечено резервирование ее элементов;


300 с при ручном отключении;


г) в качестве расчетной температуры при пожароопасной ситуации с наземно расположенным оборудованием допускается принимать максимально возможную температуру воздуха в соответствующей климатической зоне, а при пожароопасной ситуации с подземно расположенным оборудованием - температуру грунта, условно равную максимальной среднемесячной температуре окружающего воздуха в наиболее теплое время года;


е) длительность испарения жидкости с поверхности пролива принимается равной времени ее полного испарения, но не более 3600 с. Для проливов жидкости до 20 кг время испарения допускается принимать равным 900 с.


Допускается использование показателей пожаровзрывоопасности для смесей веществ и материалов по наиболее опасному компоненту.


^ Разгерметизация надземного резервуара


7. Масса жидкости, поступившей в окружающее пространство при разгерметизации резервуара, определяется по формуле:


,

(П3.23)


где - масса жидкости, кг;


- плотность жидкости, кг/м;


- объем жидкости в резервуаре, м.


Масса жидкости, поступившей самотеком при полном разрушении наземного или надземного трубопровода, выходящего из резервуара, определяется по формулам:


,

(П3.24)



где



,

(П3.25)



где



,

(П3.26)


где - начальный расход жидкости, истекающей из резервуара через разгерметизированный трубопровод, кг/с;


- коэффициент истечения;


- расчетное время отключения трубопроводов, связанных с местом разгерметизации, с;


- диаметр трубопроводов, м (в случае различных диаметров трубопроводов, связанных с местом разгерметизации, объем выходящей жидкости рассчитывается для каждого трубопровода в отдельности);


- длина i-го участка трубопровода от запорного устройства до места разгерметизации, м;


n - число участков трубопроводов, связанных с местом разгерметизации;


- напор столба жидкости в резервуаре, Па;


- высота столба жидкости (от верхнего уровня жидкости в резервуаре до уровня места разгерметизации), м;


g - ускорение свободного падения, м/с (g = 9,81).


При проливе на неограниченную поверхность площадь пролива (м) жидкости определяется по формуле:


= ,

(П3.27)


где - коэффициент разлития, м (при отсутствии данных допускается принимать равным 20 м при проливе на грунтовое покрытие, 150 м при проливе на бетонное или асфальтовое покрытие);


- объем жидкости, поступившей в окружающее пространство при разгерметизации резервуара, м.


^ Масса паров ЛВЖ, выходящих через дыхательную арматуру


8. В случае наполнения резервуара масса паров определяется по формуле:


,

(П3.28)


где


,

(П3.29)


где - масса выходящих паров ЛВЖ, кг;


- плотность паров ЛВЖ, кг/м;


- давление насыщенных паров ЛВЖ при расчетной температуре, кПа, определяемое по справочным данным;


- атмосферное давление, кПа (допускается принимать равным 101);


- геометрический объем паровоздушного пространства резервуара (при отсутствии данных допускается принимать равным геометрическому объему резервуара), м;


М - молярная масса паров ЛВЖ, кг/кмоль;


- мольный объем, равный 22,413 м/кмоль;


- расчетная температура, °С.


^ Масса паров ЛВЖ при испарении со свободной поверхности в резервуаре


9. Масса паров ЛВЖ при испарении со свободной поверхности в резервуаре определяется по формуле:


= ·,

(П3.30)


где - расход паров ЛВЖ, кг/с, который определяется по формуле:


= W,

(П3.31)


где - время поступления паров из резервуара, с;


- максимальная площадь поверхности испарения ЛВЖ в резервуаре, м;


W - интенсивность испарения ЛВЖ, кг/(м·с) (определяется в соответствии с разделом VIII настоящего приложения).


III. Максимальные размеры взрывоопасных зон


10. Радиус (м) и высота (м) зоны, ограничивающие область концентраций, превышающих нижний концентрационный предел распространения пламени (далее - НКПР), при неподвижной воздушной среде определяется по формулам:


для горючих газов (далее - ГГ):


;


(П3.32)



(П3.33)


где - масса ГГ, поступившего в открытое пространство при пожароопасной ситуации, кг;


- плотность ГГ при расчетной температуре и атмосферном давлении, кг/м;


- нижний концентрационный предел распространения пламени ГГ, % об.;


для паров ЛВЖ:


;


(П3.34)



(П3.35)


где - масса паров ЛВЖ, поступивших в открытое пространство за время испарения по п.6 настоящего приложения, кг;


- плотность паров ЛВЖ при расчетной температуре, кПа;


- давление насыщенных паров при расчетной температуре, кПа;


Т - продолжительность поступления паров в открытое пространство, с;


- нижний концентрационный предел распространения пламени паров, % об.


За начало отсчета горизонтального размера зоны принимают внешние габаритные размеры пролива.


При необходимости может быть учтено влияние различных метеорологических условий на размеры взрывоопасных зон.


^ IV. Определение параметров волны давления при сгорании газо-, паро- или пылевоздушного облака


11. Методика количественной оценки параметров воздушных волн давления при сгорании газо-, паро- или пылевоздушного облака (далее - облако) распространяется на случаи выброса горючих газов, паров или пыли в атмосферу на производственных объектах.


Основными структурными элементами алгоритма расчетов являются:


определение ожидаемого режима сгорания облака;


расчет максимального избыточного давления и импульса фазы сжатия воздушных волн давления для различных режимов;


определение дополнительных характеристик взрывной нагрузки;


оценка поражающего воздействия.


Исходными данными для расчета параметров волн давления при сгорании облака являются:


вид горючего вещества, содержащегося в облаке;


концентрация горючего вещества в смеси ;


стехиометрическая концентрация горючего вещества с воздухом ;


масса горючего вещества, содержащегося в облаке , с концентрацией между нижним и верхним концентрационным пределом распространения пламени. Допускается величину принимать равной массе горючего вещества, содержащегося в облаке, с учетом коэффициента Z участия горючего вещества во взрыве. При отсутствии данных коэффициент Z может быть принят равным 0,1. При струйном стационарном истечении горючего газа величину следует рассчитывать с учетом стационарного распределения концентраций горючего газа в струе;


удельная теплота сгорания горючего вещества ;


скорость звука в воздухе С (обычно принимается равной 340 м/с);


информация о степени загроможденности окружающего пространства;


эффективный энергозапас горючей смеси Е, который определяется по формуле:


.

(П3.36)


При расчете параметров сгорания облака, расположенного на поверхности земли, величина эффективного энергозапаса удваивается.


^ Определение ожидаемого режима сгорания облака


12. Ожидаемый режим сгорания облака зависит от типа горючего вещества и степени загроможденности окружающего пространства.


^ Классификация горючих веществ по степени чувствительности


13. Вещества, способные к образованию горючих смесей с воздухом, по степени своей чувствительности к возбуждению взрывных процессов разделены на четыре класса:


класс 1 - особочувствительные вещества (размер детонационной ячейки менее 2 см);


класс 2 - чувствительные вещества (размер детонационной ячейки лежит в пределах от 2 до 10 см);


класс 3 - среднечувствительные вещества (размер детонационной ячейки лежит в пределах от 10 до 40 см);


класс 4 - слабо чувствительные вещества (размер детонационной ячейки больше 40 см).


Классификация наиболее распространенных в промышленном производстве горючих веществ приведена в таблице П3.1. В случае, если вещество не внесено в классификацию, его следует классифицировать по аналогии с имеющимися в списке веществами, а при отсутствии информации о свойствах данного вещества, его следует отнести к классу 1, т.е. рассматривать наиболее опасный случай.


Таблица П3.1


Класс 1

Класс 2


Класс 3

Класс 4

Ацетилен


Винилацетилен


Водород


Гидразин


Изопропилнитрат


Метилацетилен


Нитрометан


Окись пропилена


Окись этилена


Этилнитрат

Акрилонитрил


Акролеин


Бутан


Бутилен


Бутадиен


1,3-Пентадиен


Пропан


Пропилен


Сероуглерод


Этан


Этилен


Эфиры:


диметиловый


дивиниловый


метилбутиловый


Широкая фракция легких углеводородов

Ацетальдегид


Ацетон


Бензин


Винилацетат


Винилхлорид


Гексан


Изооктан


Метиламин


Метилацетат


Метилбутилкетон


Метилпропилкетон


Метилэтилкетон


Октан


Пиридин


Сероводород


Спирты:


метиловый

этиловый

пропиловый

амиловый

изобутиловый

изопропиловый


Циклогексан


Этилформиат


Этилхлорид

Бензол


Декан


о-Дихлорбензол


Додекан


Метан


Метилбензол


Метилмеркаптан


Метилхлорид


Окись углерода


Этиленбензол


14. При оценке масштабов поражения волнами давления должно учитываться различие химических соединений по теплоте сгорания, используемой для расчета полного запаса энерговыделения. Для типичных углеводородов принимается в расчет значение удельной теплоты сгорания = 44 МДж/кг. Для иных горючих веществ в расчетах используется удельное энерговыделение =. Здесь - корректировочный параметр. Для условно выделенных классов горючих веществ величины параметра представлены в таблице П3.2.


Таблица П3.2


Классы горючих веществ



Класс 1

Ацетилен

1,1

Метилацетилен

1,05

Винилацетилен

1,03

Окись этилена

0,62

Гидразин

0,44

Изопропилнитрат

0,41

Этилнитрат

0,30

Водород

2,73

Нитрометан

0,25

Класс 2

Этилен

1,07

Диэтилэфир

0,77

Дивинилэфир

0,77

Окись пропилена

0,7

Акролеин

0,62

Сероуглерод

0,32

Бутан

1

Бутилен

1

Бутадиен

1

1,3-Пентадиен

1

Этан

1

Диметилэфир

0,66

Диизопропиловый эфир

0,82

ШФЛУ

1

Пропилен

1

Пропан

1

Класс 3

Винилхлорид

0,42

Сероводород

0,34

Ацетон

0,65

Кумол

0,84

Метиламин

0,70

Спирты:





Метиловый


0,45

Этиловый


0,61

Пропиловый


0,69

Амиловый

0,79

Циклогексан

1

Ацетальальдегид

0,56

Винилацетат

0,51

Бензин

1

Гексан

1

Изооктан

1

Пиридин

0,77

Циклопропан

1

Этиламин

0,80

Класс 4

Метан

1,14

Трихлорэтан

0,15

Метилхлорид

0,12

Бензол

1

Декан

1

Додекан

1

Метилбензол

1

Метилмеркаптан

0,53

Окись углерода

0,23

Дихлорэтан

0,24

Дихлорбензол

0,42

Трихлорэтан

0,14



9231895505624634.html
9231966966726399.html
9232012012012876.html
9232078746918880.html
9232188107113785.html